1915年國外的FISHERGOVERNER企業按設計方案標準積累了數據圖表，按數據圖表先定規格。因為用這個方法調節閥門的花費降低了，閥的使用壽命增加了，因而那時候得到了五星好評。可是按選中的規格
比如今計算出來的還大些。之后按選中法對液態，汽體，蒸氣及各種各樣類型的閥進行了進一步的算法研究。直至1930年國外的FOXBORO企業
ROLPHRJOKWELL和DR.@.E.MASON對下面的V型(等百分數)閥,最開始應用CV值,并發布了CV計算方法。
1944年國外的MASON—NELLANREGULATOR企業把ROKWELL和MAXON合拼為MASON—NEILAN
，發布了@V計算方法。1945年國外的SONALDEKMAN企業發布了和MASON—NELLAN
一樣的公式計算，但對商品流通總面積和流量系數相對性關聯進行研究工作。1962年國外的F@I（FLUID@ONTROLSINSTITUTE）
發布了FCI58-2總流量測定法，并發布了調節閥門規格測算。至今還使用的CV計算式，但同FCI62-1。1960年德國的
VDI/VDE也發布了KV計算式，但同FCI62-1同樣，只是企業改成公英制。1966~1969
年日本機械設備學好有關調節閥門基本調研聯合會對界定瘩的規格測算，說明書，操作方法開展調查分析。但到目前還沒完畢。1977年國外的ISA（
INSTRUMENTSOCIETYOFAMERICA）發布了規范S39。1“有關縮小液體的測算”公式計算。1977~1978國外的
ANSI/ISA規范,S75.01于1979年5月15日發布了NO\\0046-79,為工程服務的匯報。
調整并商品流通工作能力的測算，各儀表廠現階段選用FCI強烈推薦的CV值計算方法如表1
公式計算工作壓力標準計算式
△P<21>△P≥P1/2
液態同左
汽體常溫下（0~60C）
環境溫度調整(>60°C)
蒸氣飽和狀態
超溫
表格中各式各樣對一般的運用場所能夠達到。但針對髙壓差，低粘度貼近飽和的液態等場所，特別是碟閥，閘閥等低工作壓力恢復系數的閥，偏差就非常大了，需要開展調整。
80年日本某些企業已進行用以下指數開展調整。空蝕指數：當液態根據調節閥門時，在縮流部工作壓力小于閥通道環境溫度下的飽和蒸氣壓力PV
時，一部分液態快速汽化使根據閥體的溶液變成汽液氣固兩相流的現象學稱之為多效蒸發。縮流部后溶液的氣壓表慢慢修復，摻雜在液態里的汽泡粉碎，在汽泡粉碎時導致工作壓力上升，工作壓力有時候達到千余
kgf/cm2，在這類部分髙壓的功效會讓閥心表層的金屬材料脫落而致使毀壞，此類狀況稱之為空蝕。
在出現以上狀況時，當閥進口的壓力差DR=R1-P2提升到一定標值后，根據閥的總流量將不伴隨著壓力差提升而增加造成堵塞流（CHOKOD
FLOW），如下圖1所顯示。這時表1里的公式計算也不可用了，務必調整。即不可以純粹用△P=P1-P2
來測算閘閥的商品流通工作能力，而需要使液體在閥縮流部的工作壓力不少于PV。因為閥門種類的工作壓力恢復系數是不一樣的，由圖2
由此可見，碟閥，閘閥等高壓力修復的調整瘩更加容易造成內蒸和空蝕。
不一樣的調節閥門方式有著不一樣的工作壓力恢復系數，而工作壓力恢復系數直接關系造成多效蒸發、空蝕的難易程度，因而引進空蝕指數KC。P1-—閥通道工作壓力；P
2—閥出入口工作壓力；PV—飽和蒸氣壓力；DRCV—縮流部氣體壓力；DR=R1-R2
KC界定為：KC=△P/△PO=(P1—P2)/(P1—PV)
KC標值是調節閥門自身結構特征確定的，體現了該閥工作壓力修復的多少，因為DR=KC·DR0即P1—P2=KC(P1-P
V)根據KC能求起兵縮流部工作壓力小于PV時（即不造成空蝕）的最高容許閥壓力降DRCRI，即△PCri=P1—P2=KC(P1-PV)