近些年，為處理供暖、空調機組里的水力發電失衡、冷熱不均等難題，控制系統運用得很多，因此調節閥門獲得普遍的使用，與此同時對調節閥門特性尤其則是流量特性的需求也越來越高。
調節閥門的流量特性，即總流量隨閥門開度轉變的影響，在于閥心的型線以及在系統軟件里的部位。現階段，在閥門設計時，即便流量特性為百分數型的調節閥門，在現實工作上還會變為快開特點，使操作系統沒法完成正常的的調整。其原因是多個方面的，但是個關鍵原因是目前調節閥門閥心型線設計中存有一些難題，促使調節閥門的工作中主要參數與設計參數不一致，在許多前提下滿足不了運作控制的規定。為些，必須對角閥的型線設計方案開展調整。
除此之外，調節閥門的尺寸或規格挑選也非常重要，它直接關系到調節系統實際效果的優劣，所以需依據調整的對象的特點、調節閥門的運用場所和分銷工作能力來合理采用調節閥門。
2 閥心型線的計算公式
調節閥門閥心樣子大部分可劃分為3類：柱塞泵式、張口式和套筒規格式。但不管哪種閥心，都能夠具備同樣的流量特性，每一種流量特性都是有同樣的數學建模和數學方程。現階段運用更為普遍的有平行線流量特性的直線方程和等百分數流量特性的對數方程。
平行線流量特性和等百分數流量特性均指調節閥門的理想化流量特性，理想化流量特性要在閥先后壓力差穩定的前提下獲得的。顯而易見，在具體工作狀況下閥前后左右的壓力差并不是不變的。因而科學研究調節閥門最主要的是科學研究其運行特點，即具體工作狀況下總流量與閥門開度轉變的影響。
由參考文獻[1]得知：平行線流量特性的數學方程式中：G/Gmax--相對性總流量，即調節閥門在某一開度下的用戶流量與開全總流量比例； L/Lmax--相對性開啟度，即調節閥門某一開度下的過程與全開落行程安排比例；
k--常量，即控制閥的放大系數。
從而可獲得：
式中R為可調式比，即調整能夠調節的最大流量與最低總流量比例，R = Gmax/Gmin。
由等百分數流量特性的數學方程
（2）、、（4）只適用電子計算機流量特性為直線式和等百分數型的調節閥門每個開啟度下的總流量，不可以用以測算每個開啟度的商品流通截面，而這正是目前調節閥門閥心設計方案的問題所在，參考文獻[2]等即覺得：G/Gmax=F/Fmax。
為了能測算各開啟度下的商品流通截面，由參考文獻[3]可獲得：
式中：G--總流量，kg/s；
α--流量系數；
F--調節閥門的商品流通截面，m2；
ρ--物質的相對密度，kg/m3；
Δp--調節閥門前后左右的壓力差，Pa。
下小圖標max是指調節閥門較大行程安排時的各主要參數。
各自聯立柱式（2）、（6）日式（5）、（6）可獲得：
式（7）、（8）各自為總流量特性曲線是直線式和等百分數型調節閥門的商品流通截面積公式。在其中流量系數α可根據參考文獻[3]查出來自然數，亦能夠據其上述基本原理開展校準。
3 Δpmax、Δp值的明確
3.1 為了更好的地運用（7）、（8）兩式，需明確Δpmax、Δp值。Δpmax為調節閥門全開落閥里的壓力差，它與調節系統總壓力差的比率稱之為閥權度PV[1]，亦稱閘閥工作能力。
式中PV為控制閥的閥權度；Δpx為系統軟件的摩擦阻力壓力降，Δpmax Δpx=Δps。
參照圖1。
PV值的尺寸將關聯到系統軟件的控制品質，如下圖2[1]所顯示。在具體的工作上，理想化的平行線特點趨向快開特點，理想化的等百分數特點趨于平行線特點，PV值越小，系統軟件的控制品質越差。因而，在現實使用時，一般期待PV值最少不少于0.3[1]。
圖2 調節閥門的運行特點
3.2 Δp的測算
Δp是指調節閥門在某一開度下的壓力差。其值在Δpmax和Δpmin（Δpx為調節閥門最少可調式量總流量時的壓力差，可用0.95Δps）中間的起伏，能夠選用內插法來完成估計，即視調節閥門的壓力差隨總流量成比例轉變，則有：
式中Φ為與閥權度PV值相關的指數， 。
當PV=0.3時，Φ＝0.217； PV=0.5，Φ＝0.9。
將式（11）帶入式（7）、（8）就能測算出每個開啟度下的商品流通截面，因此還可以開展閥心型線設計方案。針對等比例特點的柱塞泵式調節閥門，假定PV=0.3，L/Lmax=0.5，R=30，則可得到Φ＝2.17 ，G/Gmax=0.138，α/αmax=0.875，帶入式（8）、（11）得：F/Fmax=1.4 G/Gmax。顯而易見，F/Fmax≠G/Gmax，并且誤差非常大（與閥權度PV值的尺寸有較大關聯）。這說明：在理想化前提下設計方案的等百分數型調節閥門并不是等百分數型，反而是直線式，甚至是快開型（指相對性開啟度從0到較小的一段范圍之內，相對性總流量就從0做到80%之上），更何況在現實工作上呢？這也是調節閥門閥心型線設計方案的"先天"缺點，更為導致了調節閥門在現實工作上調整特性下降。
4 供暖系統中控制閥的采用
4.1 采用標準
供暖系統最終目的是供熱工作狀況的均衡，規定在總流量更改的與此同時，熱管散熱器（或熱交換器）制熱量融入負載的轉變。就是說，調節閥門的開啟度轉變與熱管散熱器制熱量的變動成線性相關，這才是供暖系統調整的最好標準。
亦即參考文獻[1]上述在調整情況下，調節閥門的放大系數和調整的對象的放大系數相乘保持不會改變。 從參考文獻[4]可得到熱管散熱器的用戶流量與制熱量相互關系，如下圖3所顯示。Q為相對性制熱量，指熱管散熱器某一總流量下的制熱量與額定流量（設計流量）下的制熱量的比率，G為熱管散熱器相對性總流量，曲線圖1、2、3、4各自表明供智能回水溫度差為10、20、30、40℃時熱管散熱器總流量與制熱量相互關系。從圖上可以看出：總流量小時流量轉變對暖氣片的制熱量影響大；流量大時危害小，即熱管散熱器的制熱量隨總流量轉變的放大系數慢慢減少。
分析圖表2、圖3當中：
為了能獲得熱管散熱器的相對性制熱量Q/Qmax和控制閥的相對性開啟度L/Lmax的線性相關，務必挑選等百分數特性的控制閥。這一點針對熱管散熱器和熱交換器，只需其媒介為開水，全是這般，而直線式的調節閥門將達不上線性相關的規定。
針對不一樣的供智能回水溫度差，熱管散熱器放大系數（曲線的斜率）的彈性系數不一樣；調節閥門在不一樣的組裝地址，閥權度PV值不一樣，放大系數的彈性系數不一樣。為確保2個放大系數的相乘為一常量，在采用調節閥門時使其閘閥全開落的壓力應不一樣。從而可得到：在現階段供暖系統中大流量、小溫度差運行方式下，調節系統調整品質下降。
根據上述剖析，小編覺得開水供熱系統應取用等百分數型調節閥門，除此之外還應考慮到閘閥摩擦阻力，這一點針對調節閥門用在不一樣場所非常重要。一般而言，體系的壓力數在熱原的分、分集水器（注：針對熱原的分、分集水器處的調節閥門，其調整目標為全部供暖系統，其制熱量與數據流量的關聯也相近圖3的樣子[5]）、熱力站處為較大，主干線支系處和客戶的供熱通道其次。針對柱塞泵式、張口式和套筒規格式閥心的調節閥門，他們統統選用截止閥門的油路板，閥心呈流開情況。在同樣的測試條件下，一般來說，套筒規格式調節閥門摩擦阻力較大，張口式次之，柱塞泵式最少。因而，可以為在挑選等百分數調節閥門時，當調整的對象的壓力過大時，宜采用套筒規格式或張口式調節閥門；摩擦阻力較鐘頭，這三種調節閥門都能用。
當調節閥門的調整目標為一供暖系統時，如熱原的分、分集水器處，主干線支系處和客戶的供熱入口等，調節閥門起分派總流量的功效，即開度與數據流量的關聯，并沒有牽涉到閥開啟度與機器設備制熱量的最后關聯。
由圖2b能夠得到當閥權度PV=0.1時，調節閥門的運行特點相對性開啟度與相對性總流量基本上成線性相關，也可以具有不錯的分派總流量的功效。在這樣的情況下如果還規定如前所述的閥權度PV≥0.3，那樣所挑選的調節閥門的摩擦阻力太大 ，導致系統軟件摩擦阻力太大，離心水泵耗電量很大。倘若調節閥門的調整目標為熱交換器或熱管散熱器等，為了能達到閘閥調整與機器設備傳熱或排熱關聯，最后所規定是指熱管散熱器相對性制熱量或熱交換器的相對性換熱量與調節閥門的相對性開啟度成線性相關，這時候就會有必需規定選定閘閥在工作上的閥權度PV≥0.3。
除此之外，客戶供熱通道的調節閥門是組裝在供水管道或是回水管上，應依據壓力圖來明確。假如在多層建筑中組裝在給水管上，有有可能導致閥后工作壓力過小（閘閥摩擦阻力大），一部分管路處在負壓力區，造成放空狀況，這時應考量把調節閥門組裝在回水管上；相反，對低層建筑就應組裝在給水管上，還能夠用閘閥緩解壓力。
假如熱煤為蒸氣，一定工作壓力下，潛熱為時間常數，制熱量或換熱量與蒸氣量正相關，為確保相對性制熱量或相對性換熱量與調節閥門的相對性開啟度成線性相關，只需規定調節閥門的運行特點成線性相關就可以。所以當系統軟件或機器設備摩擦阻力較鐘頭，采用直線式調節閥門；相反，采用等百分數型調節閥門，可是，這時的閥權度PV應是0.1上下。還需要注意：假如熱煤為蒸氣，為避免氣壓降低太大，所挑選的調節閥門的壓力應較小。
4.2 調節閥門的規格挑選測算
現階段在供熱系統設計中有一部分人通常不開展調節閥門規格的選用測算，一般認為多少的口徑挑選多大口徑的閘閥，這些思想是不正確的。針對調節閥門一定要根據其商品流通工作能力來挑選規格。過去文已看得出，調節閥門的壓力降針對閥心型線設計方案非常重要，針對規格的挑選亦是如此。挑選計算步驟如下所示：
明確調節閥門的壓力差Δp
式中η--指數，當調節閥門用以熱原的分、分集水器處，主干線支系處和客戶供熱通道等時，η=0.15～0.5；當用以調整熱管散熱器或熱交換器等時，η=0.5～0.7；
pg--系統軟件或機器設備供水壓力，Pa；
ph--系統軟件或機器設備智能回水工作壓力,Pa。
測算調節閥門的最高商品流通工作能力Gmax
商品流通工作能力C就是指在調節閥門開全、閥兩邊工作壓力為105Pa、流體密度ρ為1g/cm3時，每h流過控制閥的總流量Gmax，以m3/h計為：
在調節閥門產品型號中，依據Cmax值選擇超過Cmax且近期一檔的C值，挑選出調節閥門的尺寸或規格。
依照如里的流程就可以正確選擇調節閥門的規格。參考文獻[4]也強調：按規格比管道直徑小一點方式挑選客戶供熱通道調節閥門，從商品流通能力方面考慮到是有效的。實際的管徑比管道直徑應當變小哪天，需依據供暖系統的設計方案標準或設計方案壓力圖來定。假如挑選規格與管道直徑一樣的調節閥門，依照上邊的剖析，也有很有可能導致商品流通工作能力產能過剩，調整范疇減少，即具體可調式比R減少，調整特點不太好，有時候會產生系統軟件或機器設備沒法完成正常的的調整。
5 結果
不論是調節閥門閥心型線的設計方案，或是閥心樣子和閘閥規格的挑選，其目地全是為了能使供暖系統具備較好的可特性。可是，不一樣情況下熱管散熱器的導熱特點是不一樣的（目的是為了指供智能回水溫度差的不一樣），其放大系數也不一樣；控制閥組裝在不一樣的地址，其閥權度PV值不一樣，因此其放大系數也不一樣。因而要想促使2個放大系數的相乘保持一致，針對工業品規定通用化而言是非常困難的，也只能期待熱管散熱器的制熱量隨調節閥門的開啟度轉變能基本上維持線性相關就可以。
綜合性之上剖析，可得到下列結果：
調節閥門的商品流通截面積公式應依照（7）、（8）兩式開展測算，不可簡易覺得相對性商品流通截面相當于相對性總流量；
依據調整的對象的不一樣挑選不一樣閥心樣子的等百分數型調節閥門，與此同時，倘若調節閥門的調整目標為一系統軟件時，PV≥0.1，假如為一機器設備時，PV≥0.3；
對調節閥門的尺寸或規格應依據閘閥的商品流通工作能力來挑選測算，調節閥門的組裝地址不一樣，其計算方法里的指數有區別；
客戶進口的控制閥是不是組裝在供回水管上，應依據壓力圖來定。
6 論文參考文獻
1 施俊良.控制閥的挑選.北京市：我國建筑工業出版社出版，1986.
2 呂召政.用Sharp-PC1501機設計方案柱塞泵型調節閥門活塞閥型線.閘閥，1990,(1).
3 上海工業儀器儀表研究室.流量計量節流裝置設計手冊.北京市：機械工程出版社出版,1973.
4 石兆玉.供暖系統運作調整與操縱.清華大學出版社,1994.
5 周清村，史旭升等.持續采暖與間歇性采暖熱管散熱器的導熱特點.東北三省第四屆熱量驅動力學術研討會畢業論文,1994。
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